意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵現(xiàn)貨供應(yīng)

意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵現(xiàn)貨供應(yīng)，PFE型定量葉片泵為性能工業(yè)用泵，具有以下顯著特點(diǎn)：可靠性，易于維修 ；工作壽命長，可循環(huán)使用超過106次。產(chǎn)品名稱：多聯(lián)泵
產(chǎn)品介紹：Atos PFE型定量泵芯式葉片泵，具有性能、低噪音、
　　　　　多用途及長壽命。
產(chǎn)品性能：3種基本形式
　　　　　泵芯*互
　　　　　13種排量從16至150毫升/轉(zhuǎn)
　　　　　壓力從210至300bar
　　　　　安裝符合ISO和SAE標(biāo)準(zhǔn)
意大利阿托斯ATOS齒輪

ATOS葉片泵  

低噪聲，

適用液壓油或合成液

設(shè)計和制造技術(shù)

使用范圍廣

可通過ATEX認(rèn)證的防爆型油泵

PFEX2-51150/51150/3DV 23 ATOS PFEX2-51150/51129/3DV 23 ATOS 阿托斯葉片泵

PFEX2-42045/31022/3DT 21 ATOS PFEX2-31036/31022/1DT ATOS PFED-54150/085/3DWO 21 ATOS PFED-54150/085/1SVO 21 ATOS 阿托斯葉片泵  

PFED-54150/070/3DVO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54129/029/1DWG 21 ATOS PFED-54110/056/3DWB 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54110/056/1DUO 21 ATOSPFED-54110/029/1DUO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54110/029/1DTO 21 ATOS  PFED-54090/070/3DUF 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54090/070/1DVO 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-54090/070/1DUO 21 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/044/1DVO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/044/1DUO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43070/016/1DUO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43056/016/1DTO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43045/044/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43045/044/1DTO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43045/028/1DTO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/022/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/016/3SUO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43037/016/1DTA ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/028/1DVO 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/016/1SWO ATOS 阿托斯葉片泵

PFED-43029/016/1DWO 20 ATOS 阿托斯葉片泵 PFE-52110/3DT 31 ATOS 阿托斯葉片泵

本公司主做部分品牌：ATOS阿托斯HAWE哈威HAWE哈威HAWE哈威

burkert寶德，Rexroth力士樂,HYDAC賀德克，GRAS,SENSIT ,Carlo Gavazzi佳樂 ；EGE；HAWE哈威 , NASON 納森， VICKERS威格士, 派克PARKER ,ATOS阿托斯，TOPWORX, Camozzi 康茂勝, microsonic, 杰弗倫GEFRAN,SUN,  MAC,,SICK施克 ,ASCO阿斯卡, HBM BAUMER 堡盟寶盟MOOG穆格,

BANNER邦納 ,UE,  SUN , NUMATICS紐曼蒂克,ROSS , COAX,  HEIDENHAIN海德漢  ，JUMO 久茂,E+ H恩德斯豪斯, FESTO費(fèi)斯托, NORGREN諾冠, IFM 易福門，P+ F倍加福, PILZ皮爾茲 ,Siemens西門子,  EMP ,TWK,

DESTACO迪斯泰克 , Fairchild仙童,NOVOTECHNIK , VEGA,，Hengstler亨士樂，KUBLER庫伯勒,THALES,豪斯派克Honsberg, ELADOS ,St?ubli史陶比Bieri爾，大金，SMC豐興CKD等

PFE-52090/3DT 31 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51150/3DV ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51150/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-51129/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51110/3DT 23 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51110/1DU 23 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51110/1DT 23 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51090/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-51090/1DT 23 PFE-42070/7DV ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42070/3DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42070/3DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42070/3DT 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42056/3DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-42045/3DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41085/1DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41085/1DT 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41070/2DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41070/2DT 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41070/1DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41070/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-41056/1DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41056/1DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41056/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41056/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41045/1DW 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-41045/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

ATOS液壓油缸的修復(fù)工藝：

1、用氧-乙炔火焰烤劃傷部位（掌握溫度，避免表面火），將常滲金屬表面的油烤出，烤到?jīng)]有火花四濺。

2、將劃傷部位用角磨機(jī)表面理，打磨深度1毫米以上，并沿導(dǎo)軌打磨出溝槽，是燕尾槽。劃傷兩端鉆孔加深，改變受力情況。

3、用脫脂棉蘸丙酮或無水乙醇將表面清洗干凈。

4、金屬修復(fù)材料涂抹到劃傷表面；*層要薄，要均勻且部覆蓋劃傷面，以確保材料與金屬表面的粘接，再將材料涂至整個修復(fù)部位后反復(fù)按壓，確保材料填實(shí)并達(dá)到所需厚度，使之比導(dǎo)軌表面略。

5、材料在24℃下*達(dá)到各項性能需要24小時，為了節(jié)省時間，可以通過鹵鎢燈提溫度，溫度每提升11℃，固化時間就會縮短半，*固化溫度70℃。

6、材料固化后，用細(xì)磨石或刮刀，將出導(dǎo)軌表面的材料修復(fù)平整，施工完畢。

ATOS液壓油缸的修復(fù)注意事項

為了確保設(shè)備的正常工作運(yùn)行，必須保證：

1、嚴(yán)格、謹(jǐn)慎安裝；

2、清洗設(shè)備存留的油灰及雜質(zhì)；

3、更潤滑油，完善設(shè)備潤滑系統(tǒng)；

4、更擋霄器，確保有效的清理導(dǎo)軌上的鐵屑。

設(shè)備只有在正確的維護(hù)和保養(yǎng)后才可以延長設(shè)備的壽命。

ATOS液壓油缸是將液壓能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能的、做直線往復(fù)運(yùn)動（或擺動運(yùn)動）的液壓執(zhí)行元件。它結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠。用它實(shí)現(xiàn)往復(fù)運(yùn)動時，可免去減速裝置，并且沒有傳動間隙，運(yùn)動平穩(wěn)，因此在各種機(jī)械的液壓系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用。液壓缸輸出力和活塞有效面積及其兩邊的壓差成正比；液壓缸基本上由缸筒和缸蓋、活塞和活塞桿、密封裝置、緩沖裝置與排氣裝置組成。緩沖裝置與排氣裝置視具體應(yīng)用場合而定，其他裝置則*。

ATOS液壓油缸是液壓系統(tǒng)中將液壓能轉(zhuǎn)為機(jī)械能的執(zhí)行元件。其故障可基本歸納為液壓缸誤動作、無力推動負(fù)載以及活塞滑移或爬行等。由于液壓缸出現(xiàn)故障而導(dǎo)致設(shè)備停機(jī)的現(xiàn)象屢見不鮮，因此，應(yīng)重視液壓缸的故障診斷與使用維護(hù)工作。

PFE-41045/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-41037/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-32036/3DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-32028/3DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31044/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31044/1DT 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DW ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DV 20 ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DU 20 ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31036/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31028/1DV ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-31028/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31028/1DT ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DW ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

PFE-31022/1DT ATOS 阿托斯葉片泵 ATOS葉片泵,PFED-43070/036,

PFE-31016/1DU ATOS 阿托斯葉片泵

ATOS葉片泵,PFED-43070/036,阿托斯葉片泵

比例減壓閥 RZGO-A-010/32
比例減壓閥 RZGO-A-010/100
比例減壓閥 RZGO-A-010/210

比例減壓閥 RZGO-AE-033/210/I
比例減壓閥 RZGO-AES-PS-010/210/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/100
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/100/I
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210
比例減壓閥 RZGO-TERS-PS-033/210/I

防爆比例閥 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例閥 RZGA-A-010/210/PA-M 24DC
防爆比例閥 RZGA-A-033/80/M/7
防爆比例閥 RZGA-A-033/80/PA-GK/7
防爆比例閥 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例閥 RZGA/M-A-010/210/M

溢流閥 AGAM-10/100
溢流閥 AGAM-10/210
溢流閥 AGAM-10/210/V
溢流閥 AGAM-10/210/V
溢流閥 AGAM-10/350/24
溢流閥 AGAM-10/10/100 DC24V

溢流閥 AGAM-10/20/350/100-I
溢流閥 AGAM-10/21/350/210-IX230AC
溢流閥 AGAM-20/10/210-IX24DC
溢流閥 AGAM-20/10/210 24DC
溢流閥 AGAM-20/10/210 24DC
溢流閥 AGAM-20/210
溢流閥 AGAM-20/350
溢流閥 AGAM-20/350/V
溢流閥 AGAM-20/10/350 IX24D
溢流閥 AGAM-20/10/350/N-I X24DC
溢流閥 AGAM-20/10/350/PA-M-AOM DC24
溢流閥 AGAM-20/11/100/V-IX24DC
溢流閥 AGAM-20/22/100/100/V-IX24DC
溢流閥 AGAM-30/12/50/V  
溢流閥 AGAM-32/10/210  24DC
溢流閥 AGAM-32/20/210/V IX230AC

順序閥 AGISR-32/350
順序閥 AGISR-32/350
卸荷閥 AGIU-10/50/WG

卸荷閥 AGIU-20/10/210  24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230/50AC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
卸荷閥 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
減壓閥 AGIR-10/50
減壓閥 AGIR-10/100
減壓閥 AGIR-10/210
減壓閥 AGIR-10/210/V

防爆閥 AGMZA-A-32/180/PA-M

比例溢流閥 AGMZO-A-10/210
比例溢流閥 AGMZO-A-10/210
比例溢流閥 AGMZO-A-10/315 HT
比例溢流閥 AGMZO-A-10/315
比例溢流閥 AGMZ0-A-20/315
比例溢流閥 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流閥 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流閥 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-10/210/E/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/I
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-20/315
比例溢流閥 AGMZO-TERS-PS-20/315/Y

單向閥 AGRL-10
單向閥 AGRL-10/2
單向閥 AGRL-20
單向閥 AGRL-32
單向閥 AGRLE-10
單向閥 AGRLE-20 41
節(jié)流閥 AQFR-10
節(jié)流閥 AQFR-15
節(jié)流閥 AQFR-25
節(jié)流閥 AQFR-32

溢流閥 ARE-06/50/VS
溢流閥 ARE-06/50/VS

向閥 DH-0111
向閥 DH-0113
向閥 DH-0113
向閥 DH-0114
向閥 DH-0144
向閥 DH-0144/C
向閥 DH-0231/2
向閥 DH-0431/2/A
向閥 DH-0831/2

防爆閥 DHA-0631/2/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆閥 DHA/0631/2/7-M24DC  24/BT
防爆閥 DHA/0631/2/7-M24DC
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M
防爆閥 DHA-0631/2/PA-M/7 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0631/2/7/PA-M 21 24DC

防爆閥 DHA-0631/2P/A7M 21
防爆閥 DHA/M-0631/2/PA-M  24DC
防爆閥 DHA/UL-0631/2/A/NPT  24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0711/M/7 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆閥 DHA-0711/PA/-GK  24DC
防爆閥 DHA-0713/M 22
防爆閥 DHA-0713/7M 21
防爆閥 DHA-0713P/PA-M
防爆閥 DHA-0751/2/M 24DC

ATOS插裝閥系統(tǒng)故障分析及理法

系統(tǒng)在使用過程中發(fā)現(xiàn)許多問題，如錐閥反向泄漏大，錐口密封不嚴(yán)，閥套變形，閥芯易磨損和被卡，基本插件密封易切，裝卸困難，控制蓋板上梭閥密封不嚴(yán)，不能保證主閥芯在無信時可靠地于關(guān)閉狀態(tài)而造成系統(tǒng)內(nèi)泄，執(zhí)行機(jī)構(gòu)不穩(wěn)定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達(dá)不到要求，材質(zhì)熱理不過關(guān)。

該系統(tǒng)在使用過程中還曾出現(xiàn)步進(jìn)梁下降時向閥塊內(nèi)有異常撞擊聲，閥架劇烈振動，同時伴有尖叫聲，步進(jìn)梁只能斷續(xù)下降，且速度很慢。對比例閥3個測壓點(diǎn)測試，M1p,M3p點(diǎn)壓力在正常范圍內(nèi)，但M2p壓力值在2.0～5.0MPa擺動。然而，比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設(shè)定的參數(shù)范圍內(nèi)，未發(fā)現(xiàn)異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察，步進(jìn)梁下降時，泄油口應(yīng)立即泄油，但當(dāng)M2p壓力值波動時，泄油口也斷續(xù)泄油。據(jù)此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內(nèi)泄，動平衡不穩(wěn)定而造成故障。從解體情況也發(fā)現(xiàn)，邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴(yán)重磨損，閥芯錐面與閥套接觸面直徑增大。

邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電實(shí)現(xiàn)邏輯錐閥的啟閉。當(dāng)M2失電時，邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關(guān)閉，阻止壓力油從油口B進(jìn)入油口A。當(dāng)M2得電時，控制油被堵，主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經(jīng)電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時，主閥芯就開啟，油口B的壓力油進(jìn)入油口A。步進(jìn)梁上升時，邏輯錐閥關(guān)閉；步進(jìn)梁下降時，錐閥開啟，所以可從邏輯錐閥開啟狀態(tài)的靜力平衡條件分析故障原因。

閥開啟時，如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響，作用在錐閥閥芯的力平衡程式為：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA為油口B、A壓力值；PX為彈簧油腔背壓值；K為主閥芯彈簧剛度；L為主閥彈簧的預(yù)壓縮量；δ為主閥開口度；AA、AB為油口A、B有效作用面積；AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。

由（1）式可看出，主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關(guān)。對于預(yù)先制定好的基本插件，主閥芯彈簧剛度和預(yù)壓縮量不變。所以，當(dāng)閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進(jìn)入彈簧油腔AP時，PX增大，使主閥芯開口度δ變小。當(dāng)閥套配有小錐面磨損，造成油口B、A有效作用面積分配發(fā)生變化，即AA值增大，AB值減少。但PA為系統(tǒng)背壓，相對于PB的壓力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，導(dǎo)致閥芯向右移動，閥芯開口度減小，這時油口B壓力升，閥芯向左移動。這樣，閥芯在閥套內(nèi)的反復(fù)振蕩過程引起過流壓力變化不均而產(chǎn)生尖叫聲和振動。機(jī)加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線向配合間隙不等，產(chǎn)生不平衡的徑向液動力，如果該力不平衡，閥芯移動時將產(chǎn)生很大的摩擦阻力，使閥芯移動困難。因此，在閥芯表面開有平衡槽，如果閥芯表面磨損，平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外，油封長度過長，向時產(chǎn)生困油沖擊，也是不可忽視的原因。

邏輯錐閥故障原因有：

（1）閥芯磨損造成內(nèi)泄平衡槽失去作用；

（2）進(jìn)出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低；

（3）機(jī)加工和裝配水平達(dá)不到技術(shù)要求。

故障理

從現(xiàn)場解體情況看，閥芯表面單面磨損，閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑，即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復(fù)為設(shè)定值。從圖2可以看出，在閥套內(nèi)有小錐面，可將其縮短，這樣AB將增大，但機(jī)加工較困難，測量不便。所以在實(shí)際理過程中沒有采用此法。在實(shí)際理過程中，將閥芯制成雙錐面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm，可基本達(dá)到設(shè)定值。

通過對ATOS插裝閥閥芯的改進(jìn)，消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯，使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上，且在錐面磨損時，有效面積互不干涉，提了閥的可靠性。

ATOS液壓油缸的修復(fù)工藝：

1、用氧-乙炔火焰烤劃傷部位（掌握溫度，避免表面火），將常滲金屬表面的油烤出，烤到?jīng)]有火花四濺。

2、將劃傷部位用角磨機(jī)表面理，打磨深度1毫米以上，并沿導(dǎo)軌打磨出溝槽，是燕尾槽。劃傷兩端鉆孔加深，改變受力情況。

3、用脫脂棉蘸丙酮或無水乙醇將表面清洗干凈。

4、金屬修復(fù)材料涂抹到劃傷表面；*層要薄，要均勻且部覆蓋劃傷面，以確保材料與金屬表面的粘接，再將材料涂至整個修復(fù)部位后反復(fù)按壓，確保材料填實(shí)并達(dá)到所需厚度，使之比導(dǎo)軌表面略。

5、材料在24℃下*達(dá)到各項性能需要24小時，為了節(jié)省時間，可以通過鹵鎢燈提溫度，溫度每提升11℃，固化時間就會縮短半，*固化溫度70℃。

6、材料固化后，用細(xì)磨石或刮刀，將出導(dǎo)軌表面的材料修復(fù)平整，施工完畢。

ATOS液壓油缸的修復(fù)注意事項

為了確保設(shè)備的正常工作運(yùn)行，必須保證：

1、嚴(yán)格、謹(jǐn)慎安裝；

2、清洗設(shè)備存留的油灰及雜質(zhì)；

3、更潤滑油，完善設(shè)備潤滑系統(tǒng)；

4、更擋霄器，確保有效的清理導(dǎo)軌上的鐵屑。

設(shè)備只有在正確的維護(hù)和保養(yǎng)后才可以延長設(shè)備的壽命。

電磁向閥 DHI-0610  110AC
電磁向閥 DHI-0610  110AC
電磁向閥 DHI-0611/WP 24DC +SP667
電磁向閥 DHI-0613 24DC
電磁向閥 DHI-0630/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 23
電磁向閥 SDHI-0631/2/A
電磁向閥 DHI-0631/2/A/PE  230AC
電磁向閥 DHI-0631/2/A/PE  230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 230AC
電磁向閥 SDHI-0631/2 220DC

電磁向閥 SDHI-0639/0 230AC
電磁向閥 SDHI-0639/0 24DC

電磁向閥 DHI-0713P 24DC
電磁向閥 DHI-0713 /WG  110AC
電磁向閥 DHI-0713 /WG  230AC
電磁向閥 DHI-0713/WG  110AC

電磁向閥 DHI-0751/2 110DC
電磁向閥 DHI-0751/2/WP  24DC
電磁向閥 DHI-0751/2/WP 24DC
電磁向閥 DHI-0751/2P/WP24
電磁向閥 DHU-0610/L3-X24DC
電磁向閥 DHU-0610/1/L3  24DC
電磁向閥 DHU-0610/1/L3  24DC
電磁向閥 DHU-0630/2-X24DC
電磁向閥 DHU-0630/2  24DC
電磁向閥 DHU-0631/2 18
電磁向閥 DHU-0631/2 DC24
電磁向閥 DHU-0631/2 24DC
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2/A
電磁向閥 DHU-0631/2-X 220DC
電磁向閥 DHU-0631/2/FC 20
電磁向閥 DHU-0631/2/FC 24DC
電磁向閥 DHU-0631/2/FC 24DC
電磁向閥 DHU-0631/WP 24DC
電磁向閥 DHU-0632/2/A  24DC

ATOS插裝閥系統(tǒng)故障分析及理法

系統(tǒng)在使用過程中發(fā)現(xiàn)許多問題，如錐閥反向泄漏大，錐口密封不嚴(yán)，閥套變形，閥芯易磨損和被卡，基本插件密封易切，裝卸困難，控制蓋板上梭閥密封不嚴(yán)，不能保證主閥芯在無信時可靠地于關(guān)閉狀態(tài)而造成系統(tǒng)內(nèi)泄，執(zhí)行機(jī)構(gòu)不穩(wěn)定等。造成這些問題的主要原因是加工精度達(dá)不到要求，材質(zhì)熱理不過關(guān)。

該系統(tǒng)在使用過程中還曾出現(xiàn)步進(jìn)梁下降時向閥塊內(nèi)有異常撞擊聲，閥架劇烈振動，同時伴有尖叫聲，步進(jìn)梁只能斷續(xù)下降，且速度很慢。對比例閥3個測壓點(diǎn)測試，M1p,M3p點(diǎn)壓力在正常范圍內(nèi)，但M2p壓力值在2.0～5.0MPa擺動。然而，比例閥給定電壓和反饋電壓測試值都在設(shè)定的參數(shù)范圍內(nèi)，未發(fā)現(xiàn)異常。再將邏輯錐閥1控制蓋板泄油口P拆開觀察，步進(jìn)梁下降時，泄油口應(yīng)立即泄油，但當(dāng)M2p壓力值波動時，泄油口也斷續(xù)泄油。據(jù)此可判斷邏輯錐閥1閥芯存在內(nèi)泄，動平衡不穩(wěn)定而造成故障。從解體情況也發(fā)現(xiàn)，邏輯錐閥1基本插件閥芯嚴(yán)重磨損，閥芯錐面與閥套接觸面直徑增大。

邏輯錐閥基體插件。其功能是通過控制蓋板上的電磁鐵M2得失電實(shí)現(xiàn)邏輯錐閥的啟閉。當(dāng)M2失電時，邏輯錐閥閥芯在控制油和主閥芯彈簧作用下關(guān)閉，阻止壓力油從油口B進(jìn)入油口A。當(dāng)M2得電時，控制油被堵，主閥芯彈簧油腔Ap壓力油經(jīng)電磁閥泄回油箱。這時如果油口B、A壓力油作用在主閥芯上的水平力能克服彈簧力和彈簧油腔Ap的背壓時，主閥芯就開啟，油口B的壓力油進(jìn)入油口A。步進(jìn)梁上升時，邏輯錐閥關(guān)閉；步進(jìn)梁下降時，錐閥開啟，所以可從邏輯錐閥開啟狀態(tài)的靜力平衡條件分析故障原因。

閥開啟時，如略去閥芯自重、摩擦力和液動力影響，作用在錐閥閥芯的力平衡程式為：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA為油口B、A壓力值；PX為彈簧油腔背壓值；K為主閥芯彈簧剛度；L為主閥彈簧的預(yù)壓縮量；δ為主閥開口度；AA、AB為油口A、B有效作用面積；AAP為彈簧油腔AP有效作用面積。

由（1）式可看出，主閥芯的開口度與主油口B、A壓力值及其有效作用面積、彈簧油腔背壓等有關(guān)。對于預(yù)先制定好的基本插件，主閥芯彈簧剛度和預(yù)壓縮量不變。所以，當(dāng)閥芯與閥套由于閥芯磨損而造成油口B壓力油進(jìn)入彈簧油腔AP時，PX增大，使主閥芯開口度δ變小。當(dāng)閥套配有小錐面磨損，造成油口B、A有效作用面積分配發(fā)生變化，即AA值增大，AB值減少。但PA為系統(tǒng)背壓，相對于PB的壓力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，導(dǎo)致閥芯向右移動，閥芯開口度減小，這時油口B壓力升，閥芯向左移動。這樣，閥芯在閥套內(nèi)的反復(fù)振蕩過程引起過流壓力變化不均而產(chǎn)生尖叫聲和振動。機(jī)加工和裝配上的原因可造成閥芯和閥套沿軸線向配合間隙不等，產(chǎn)生不平衡的徑向液動力，如果該力不平衡，閥芯移動時將產(chǎn)生很大的摩擦阻力，使閥芯移動困難。因此，在閥芯表面開有平衡槽，如果閥芯表面磨損，平衡槽會失去作用而造成閥芯故障。另外，油封長度過長，向時產(chǎn)生困油沖擊，也是不可忽視的原因。

綜上所述，邏輯錐閥故障原因有：

（1）閥芯磨損造成內(nèi)泄平衡槽失去作用；

（2）進(jìn)出油口有效作用面積分配變化造成基本插件開啟壓力降低；

（3）機(jī)加工和裝配水平達(dá)不到技術(shù)要求。

故障理

從現(xiàn)場解體情況看，閥芯表面單面磨損，閥芯與閥套接觸面幾乎到zui大徑，即油口B有效作用面積幾乎不存在。所以理該閥故障首先必須把油口B有效作用面積恢復(fù)為設(shè)定值。從圖2可以看出，在閥套內(nèi)有小錐面，可將其縮短，這樣AB將增大，但機(jī)加工較困難，測量不便。所以在實(shí)際理過程中沒有采用此法。在實(shí)際理過程中，將閥芯制成雙錐面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接觸面直徑為37.5mm，可基本達(dá)到設(shè)定值。

通過對ATOS插裝閥閥芯的改進(jìn)，消除了故障。由于采用了雙錐面閥芯，使油口A、B有效作用面積分布在2個不同的錐面上，且在錐面磨損時，有效面積互不干涉，提了閥的可靠性。